李春鞠，顧國維，楊海真
(同濟(jì)大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，上海200092)

　　摘要：MSBR工藝是連續(xù)流與序批操作相結(jié)合的新型生物脫氮除磷 技術(shù)，由于它的后置反硝化設(shè)計，碳源不足制約了系統(tǒng)的脫氮效果。為改善這種狀況，進(jìn)行了將部分原水分流至缺氧區(qū)的試驗。結(jié)果表明：引入原水后，缺氧區(qū)的反硝化速率常數(shù)提高了一倍，系統(tǒng)的反硝化速率和脫氮率相應(yīng)提高。與此同時，分流造成了厭氧區(qū)的碳源不足 ，加之厭氧區(qū)的回流增加，引入了較多的硝酸鹽，使磷的釋放和過量吸收受到影響，除磷效果下降。另外，針對中間沉淀區(qū)暴露出的運行和設(shè)計問題提出了一些改進(jìn)措施。
　　關(guān)鍵詞：MSBR；脫氮除磷；反硝化
　　中圖分類號：X703
　　文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
　　文章編號： 1000-4602(2001)01-0009-06

Experimental Study on Improving Nitrogen Removal Efficiencies with Modified Se quencing Batch Reactor

LI Chun-ju，GU Guo-wei，YANG Hai-zhen
(School of Environ.Sci.and Eng.,Tongji Univ.,Shanghai 200092,China)

　　Abstract：MSBR process is a newly developed biological nutrient removal technology,which c ombines continuous-flow reactor with SBR process.In order to improve nitrogen r emoval efficiency,the influent was introduced to anoxic zone and nitrogen and ph osphorus removal efficiencies were studied.The results showed that the denitrifi cation rate coefficient doubled and the nitrogen removal efficiency increased,wh ile the phosphorus removal declined due to decreased carbon source and increased nitrate content in anaerobic zone.According to the problems appeared in the stu dy,several modifications on operation and design of intermediate settling tank w ere proposed as well.
　　Keywords:MSBR;removal of nitrogen and phosphorus;denitrification

　　MSBR工藝是一種新型的脫氮除磷工藝，它將連續(xù)流與序批操作巧妙地結(jié)合起來，既能連續(xù)進(jìn)、出水，又能根據(jù)水質(zhì)波動調(diào)節(jié)系統(tǒng)的缺氧/好氧反應(yīng)時間，從而高效穩(wěn)定地運行。前期試驗研究表明，當(dāng)水溫在15～30 ℃，有機負(fù)荷為0.23～0.30 kgCOD/(kgMLSS·d)時，出水 COD、氨氮和總磷濃度分別低于50、5和1 mg/L。但是由于系統(tǒng)為后置反硝化，碳源不足影響了系統(tǒng)的脫氮率，一般僅為60%～77%。
　　為了挖掘MSBR系統(tǒng)的脫氮潛力，將厭氧區(qū)的部分進(jìn)水分流至缺氧區(qū)，考察了分流前后缺 氧區(qū)反硝化速率常數(shù)的變化，初步探索了改善MSBR系統(tǒng)脫氮效果的工藝路線。

　　1　試驗器材及方法

　　1.1試驗設(shè)備
　?、費SBR反應(yīng)器：鋼板焊接制成，內(nèi)外各涂兩層防腐涂料。各功能區(qū)有效容積見表1。

表1　MSBR各區(qū)有效容積 名稱 厭氧區(qū) 主曝氣區(qū) 序批區(qū)(2個) 缺氧區(qū) 中間沉淀區(qū) 有效容積
(L) 350 860 570×2 180 70

　　②高位水箱和二級水箱：有效容積分別為850、191 L，高位水箱向MSBR反應(yīng)器 供水，二級水箱將原水以1∶2的比例分配到缺氧區(qū)和厭氧區(qū)。
　?、圩詣涌刂乒瘢河蒔LC自動控制序批區(qū)的反應(yīng)狀態(tài)及時間，檢修或更換設(shè)備時，可由自控切換到手動。
　?、苄⌒涂諝鈮嚎s機：供給好氧反應(yīng)所需空氣量及維持出水堰口空氣罩內(nèi)氣壓。
　?、輸嚢桦姍C(ND型)：負(fù)責(zé)缺氧區(qū)、厭氧區(qū)和序批區(qū)缺氧反應(yīng)的攪拌。
　?、藁亓鞅茫簝膳_潛水泵和一臺清水泵分別將兩個序批區(qū)的混合液回流及中間沉淀區(qū)的上清液回流。
　　⑦進(jìn)水泵：由同濟(jì)新村排水泵站調(diào)節(jié)池向高位水箱抽水。
　?、鄷r間控制器：控制進(jìn)水泵的啟閉。
　?、犭姶砰y(DF—15型)：控制序批區(qū)的曝氣量以及空氣罩的進(jìn)氣與排氣。
　?、饪諝庹郑号c空壓機和電磁閥共同組成出水控制系統(tǒng)，由罩內(nèi)氣壓控制序批區(qū)的出水狀態(tài) 。
　　1.2工藝流程
　　原水分流前后的MSBR流程圖分別見圖1、2。

圖1原水分流前MSBR流程圖

圖2原水分流后MSBR流程圖

　　當(dāng)序批區(qū)處于曝氣或攪拌階段時，原水分流前后的主要流程沒有太大變化，只是個別流量略有變化。原水進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)后，與由中間沉淀區(qū)底部進(jìn)入的回流污泥混合進(jìn)入主曝氣區(qū)。當(dāng)SBR1處于好氧曝氣或缺氧攪拌階段時［如圖1(a)、圖2(a)所示，圖中R1、R2分別為缺氧區(qū)和厭氧區(qū)的回流比］，主曝氣區(qū)的一部分硝化混合液在序批區(qū)回流泵的推動下進(jìn)入SBR1區(qū)進(jìn)行反硝化或深度硝化，之后進(jìn)入缺氧區(qū)，利用原水中的外碳源進(jìn)一步反硝化。缺氧區(qū)出水 經(jīng)中間沉淀區(qū)的泥水分離，含硝酸鹽的上清液被回流泵抽至主曝氣區(qū)，濃縮污泥回流至厭氧區(qū)，同時另有與進(jìn)水流量相當(dāng)?shù)闹髌貧鈪^(qū)混合液進(jìn)入SBR2，沉淀后的上清液經(jīng)堰口流出系統(tǒng) 。當(dāng)SBR1進(jìn)入預(yù)沉淀時，所有回流泵停止工作，原水經(jīng)厭氧區(qū)、主曝氣區(qū)后直接進(jìn)入沉淀出水階段的SBR2，進(jìn)行泥水分離［圖1(b)］。與原水不分流的工況不同的是，由于1/3的進(jìn)水量分流至缺氧區(qū)，預(yù)沉淀階段仍有1/3 Q的混合液由缺氧區(qū)進(jìn)入中間沉淀區(qū)沉淀，1/3 Q的污泥回流至厭氧區(qū)［圖2(b)］。
　　1.3系統(tǒng)的周期運行情況
　　試驗中MSBR系統(tǒng)的兩個序批區(qū)交替充當(dāng)沉淀池，故而得以連續(xù)進(jìn)水和出水。當(dāng)一個序批區(qū)循 序進(jìn)行缺氧攪拌、好氧曝氣和預(yù)沉淀三種操作時，另一個序批區(qū)一直處于沉淀出水狀態(tài)。一 個周期里各個序批區(qū)的反應(yīng)狀態(tài)及回流泵工作狀態(tài)的設(shè)置如表2所示。

表2序批區(qū)和回流泵工作狀態(tài)的周期設(shè)置 反應(yīng)狀態(tài)歷時(min) 50 40 30 50 40 30 SBR1 缺氧攪拌 好氧曝氣 預(yù)沉淀 沉淀 出水 SBR2 沉淀出水 缺氧攪拌 好氧曝氣 預(yù) 沉淀 A 開啟 關(guān)閉 關(guān)閉 C 開啟 關(guān)閉 開啟 關(guān)閉 B 關(guān)閉 　 開啟 關(guān)閉

注A、B分別為SBR1和SBR2中的回流泵，C為由中間沉淀區(qū)抽取上 清液至主曝氣區(qū)的回流泵。

　　在序批區(qū)沉淀出水的后期(即另一個序批區(qū)進(jìn)入預(yù)沉淀后)，從序批區(qū)排放剩余污泥。
　　1.4試驗水質(zhì)
　　試驗用水為合流污水，有機碳源量較低，平均COD∶TKN為4.87、COD∶TP 為51.3，而且隨季節(jié)性波動較大，尤其是持續(xù)降雨時，雨水的大量摻入使水中污染物濃度降 低(見表3)。

表3試驗水質(zhì) mg/L 項目 COD BOD₅ 氨氮 凱氏氮 總磷 平時 200～400 100～130 20～50 30～80 2～7.5 持續(xù)降雨時 ＜100 ＜50 ＜15 ＜15 ＜1.5

　　1.5工況介紹
　　以原水分流前的工況B作為對比工況，兩工況除進(jìn)水流量不同，其他操作條件相近。由于工 況A的進(jìn)水有機物濃度較低，系統(tǒng)污泥量有所下降。兩工況的操作條件見表4。

表4兩種工況的操作條件比較

項目 工況A 工況B 運行時間 7月2日～8月22日 5月2日～7月1 日 水溫(℃) 22.8～30(25.4) 20.4～29.3(23.9) 平均流量(L/h) 總流 量 325 375 厭氧區(qū)流量 220 — 缺氧區(qū)流量 105 — 泥齡(d) 20～25 溶解氧(mg/L) 厭氧區(qū) ＜0.1 　 缺氧區(qū) ＜0.3 　 主曝區(qū) 1.0～1.5 序批區(qū) 0.3～0.5 反應(yīng)區(qū)平均污泥濃度(mg/L) 2 469 3 101 缺氧區(qū)混合液回流比 1.77 1.60 厭氧區(qū)污泥回流比 1.07 0.81

注①括號內(nèi)的數(shù)據(jù)是平均值。②平均污泥濃度是相對于反應(yīng) 區(qū)而言的，反應(yīng)區(qū)包括厭氧區(qū)、缺氧區(qū)、主曝區(qū)和序批區(qū)。③泥齡指系統(tǒng)總泥齡。

　　1.6測試方法
　　系統(tǒng)的各項水質(zhì)指標(biāo)及測定方法見表5。

表5測試指標(biāo)及方法

水質(zhì)指標(biāo) 測試方法 CODcr 重鉻酸鉀快速法 TP 過硫酸鉀消解，鉬銻抗分光光度法 NO-2-N 預(yù)處理后，鹽酸-α-萘胺光度法 NO-3-N 預(yù)處理后，紫外分光光度法 凱氏氮 濃硫酸消解，蒸餾滴定法 總氮 NO₂^--N+NO₃^--N+凱氏氮

　　2 試驗結(jié)果及分析

　　2.1脫氮效果分析
　　兩種工況的脫氮效果比較見表6。

表6兩種工況的脫氮效果比較

項目 工況A 工況B 統(tǒng)平均停留時間(h) 8.00 6.93 缺氧區(qū)實際停留時間(h) 0.26 0.30 進(jìn)水總氮(mg/L) 平均值 55.9 36.2 標(biāo)準(zhǔn)偏差 16.1 15.1 出水總氮(mg/L) 平均值 14.3 13.3 標(biāo)準(zhǔn)偏差 2.4 4.1 去除率(%) 平均值 73 .2 59.9 標(biāo)準(zhǔn)偏差 5.7 14.1

注 缺氧區(qū)實際停留時間是計入回流量和原水分流量后的停留時間。

　　由表6可看出，工況A的脫氮率與工況B相比有了顯著提高，然而工況A的系統(tǒng)停留時間 較長 ，對于后置反硝化系統(tǒng)而言，尚不能肯定脫氮效果的改善應(yīng)歸功于原水的分流還是停留時間的延長。好在對于同一系統(tǒng)而言，反硝化速率常數(shù)只受碳源形式、水溫和pH等環(huán)境因素的影 響，并不受停留時間的影響，因此可以通過比較分流前后缺氧區(qū)反硝化速率常數(shù)的變化，來 確定分流對系統(tǒng)脫氮率的貢獻(xiàn)。
　　反硝化速率常數(shù)的計算公式推導(dǎo)如下：
　　Barnard提出，反硝化反應(yīng)速率與NO-x-N和有機物的濃度呈零級反應(yīng)，即

　　(dNOx^--N/dt)N＝K_d·X　　　　　　　　　　　　　　　　　 　　　(1)

　　式中　(dNOx^--N/dt)N——反硝化反應(yīng)速率，mg/(L·h)
　　 　　　X——反硝化細(xì)菌濃度，mg/L
　　　　　Kd——反硝化速率常數(shù)

　　根據(jù)缺氧區(qū)物料平衡，可得出下式：

　　V·(dN/dt)＝Q_in· N_in-Q_eff·N_eff-(dNOx^--N/d t)_N·V 　　　　　　(2)

　　代入式(1)，得：

　　V·(dN/dt)＝Q_in· N_in-Q_eff·N_eff^-K_d·X(t)·V　　　　　　　　　　 (3)

　　式中 (dN/dt)——單位時間內(nèi)反應(yīng)區(qū)硝態(tài)氮濃度，mg NO_x^--N/(L·h)
　　　　　Qin——進(jìn)水流量，L/h
　　　　　Nin——進(jìn)水中硝酸鹽濃度，mg/L
　　　　　Qeff——出水流量，L/h
　　　　　Neff——出水中硝酸鹽濃度，mg/L
　　　　　V——反硝化反應(yīng)器的容積，L
　　　　　X(t)——t時刻的活性污泥濃度，mgVSS/L

　　由于MSBR系統(tǒng)中序批區(qū)的周期性交替操作，引起系統(tǒng)內(nèi)污泥的周期性遷移，即使在穩(wěn)定運行期間，其反應(yīng)狀態(tài)也是非恒定的，呈現(xiàn)一定的周期性變化，故在缺氧區(qū)中dN/dt≠0 。另外，假定缺氧區(qū)的流態(tài)為完全混合式，由式(3)可得出缺氧區(qū)硝態(tài)氮濃度變化的微分方程。
　　工況A中：　
　　序批區(qū)反應(yīng)階段(缺氧攪拌或好氧曝氣0～90 min)：

　　dN/dt＝(1.77 Q·N _SBR+0.324 Q·N_in-2.09 Q·N_ANO)/V_ANO-K_d·X(t) 　　　　　　　　　 (4)

　　序批區(qū)預(yù)定沉淀階段(90～120 min)：

　　dN/dt＝0.324 Q·( N_in-N_ANO)/V_ANO-K_d·X(t)　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 (5)

　　工況B中：
　　在序批區(qū)反應(yīng)階段(缺氧攪拌或好氧曝氣0～90 min)：
　　dN/dt＝1.6 Q·(N _SBR-N_ANO)/V_ANO-K_d·X(t)　　　　　　　　　　　　　　　　　　 (6)

　　序批區(qū)預(yù)沉淀階段(90～120 min)：
　　dN/dt＝-K_d·X(t) (7)
　　式中　Q——進(jìn)水流量，工況A為375 L/h，工況B為324.7 L/h
　　　　　N_SBR——序批區(qū)的硝態(tài)氮濃度，mg/L
　　　　　N_ANO——缺氧區(qū)的硝態(tài)氮濃度，mg/L
　　　　　V_ANO——缺氧區(qū)的容積，180 L

　　若以某時段ΔT內(nèi)硝態(tài)氮濃度平均變化率ΔN/ΔT代替式(4)～(7)中的dN/d t，以ΔT內(nèi)N_SBR、N_ANO和X(t)的平均值代替t時刻 的N_SBR、N_ANO和X(t)，根據(jù)工況A、B中各區(qū)上清液的硝態(tài)氮濃度 可近似求出缺氧區(qū)Kd的周期變化及其平均值(見表7)。

表7缺氧區(qū)反硝化速率常數(shù)Kd的近似求解

工況A 時刻(min) NO-X-N(mg/L) X(t)(mg/ L) Kd×10³
［mg NO_X^--N/(mg VSS·h)］ 　 進(jìn)水 序批區(qū) 缺氧區(qū) t=10 0.33 10.4 5.32 1 083 — t=40 9.90 6.09 1 230 8.22 t=65 10.6 6.05 1 207 8.28 t=90 10.5 6.22 1 142 8.77 t=105 — 3.87 1 032 7.59 平均值 — — — 8.22 工況B 時刻(min) NO_X^--N(mg/L ) X(t)(mg/ L) K_d×10³
［mg NO-X-N/(mg VSS·h)］ 　 進(jìn)水 序批區(qū) 缺氧區(qū) 　 　 t=10 1.16 9.99 8.47 2 574 — t=40 12.2 8.08 2 974 3.75 t=65 13.4 8.92 3 013 4.20 t=90 14.4 9.42 2 457 5.33 t=105 — 8.88 2 408 0.888 平均值 — — — 3.54

　　K_d的周期性變化也反映出原水分流的影響。比較兩個工況在回流停止前后Kd的 變化可以發(fā)現(xiàn)，回流停止后(對應(yīng)序批區(qū)預(yù)沉淀階段)，工況B的Kd下降了近一個數(shù)量級，而工況A的Kd只是略有下降。這是因為在工況B中的回流不僅源源不斷地補充污泥，而且還提供了反硝化所需的內(nèi)碳源?；亓魍Ｖ挂馕吨荒芤匀毖鯀^(qū)內(nèi)污泥的內(nèi)碳源進(jìn)行反硝化，因而Kd迅速下降。然而對于工況A而言，缺氧區(qū)始終能夠得到原水中的有機基質(zhì)，反硝化主要依靠外碳源而不是回流提供的內(nèi)碳源，因此Kd較穩(wěn)定?；亓魍Ｖ购?，缺氧區(qū)污泥濃度因進(jìn)水稀釋而不斷下降，影響了大分子有機物的水解速率和反硝化的速率，導(dǎo)致工況A的Kd略有下降。
　　通過上述分析可見，原水分流可以顯著提高缺氧區(qū)的反硝化速率常數(shù)Kd，從而提高反硝化速率和系統(tǒng)的脫氮率。
　　2.2除磷效果分析
　　原水分流前后的除磷效果比較見表8，厭氧釋磷和好氧攝磷情況比較見表9。

表8 原水分流前后除磷效果比較

項目 工況A 工況B 進(jìn)水總磷(mg/L) 平均 值 4.98 3.99 標(biāo)準(zhǔn)偏差 1.30 1.55 出水總磷(mg/L) 平均值 1.23 0.81 標(biāo)準(zhǔn)偏差 0.85 0.71 去除率(%) 平均值 70. 9 75.9 標(biāo)準(zhǔn)偏差 23.5 23.8 進(jìn)水平均碳磷比 46.1 51.6 污泥含磷量(mg/mg) 0.025 0.029

表9 原水分流前后厭氧釋磷和好氧攝磷情況比較

項目 工況A 工況B 總磷(mg/L) 進(jìn)水 5. 78 6.23 　 厭氧區(qū) 15.63 9.20 　 主曝區(qū) 0.40 2.70 　 缺氧區(qū) 0.44 4.08 　 出水 0.54 2.70 厭氧區(qū)污泥濃度(mg/L) 1279 2169 主曝區(qū)污泥濃度(mg/L) 1774 3318 磷的釋放速率(gP/(gMLSS·d)) 0.13 0.26 磷的吸收速率(gP/(gMLSS·d)) 0.065 0.087

　　由于進(jìn)水中碳磷的比值低于一般生物除磷操作中COD/TP＞60的要求，兩工況降磷效果均 不理想，然而影響兩個工況除磷效果的原因卻不盡相同。
　　工況B正值雨季，進(jìn)水碳磷比大起大落，干擾了正常的釋磷和攝磷作用，造成出水總磷波動，磷的平均去除率較低。工況A以晴天為主，進(jìn)水水質(zhì)穩(wěn)定。由于原水分流所增設(shè)的二級水箱延長了進(jìn)水在水箱中的總停留時間，顆粒有機物在水箱中沉積，造成進(jìn)水的碳磷比下降。加之原水分流后，厭氧區(qū)的進(jìn)水量減少了1/3，厭氧區(qū)的碳源進(jìn)一步減少，導(dǎo)致聚磷菌厭氧釋磷和好氧攝磷速率乃至系統(tǒng)除磷效果的下降(見表9)。因此在相近的進(jìn)水碳磷 比下，工況A的磷去除率和污泥含磷量均低于工況B(見表8)。
　　由表9可以看出，工況A中缺氧區(qū)有明顯的釋磷現(xiàn)象，但與原水不分流的工況B相比，聚磷菌優(yōu)先獲得碳源的局面被打破。由于反硝化比釋磷反應(yīng)產(chǎn)生的能量多，反硝化菌在底物競爭上更有優(yōu)勢，致使聚磷菌無法在競爭中獲得充分的碳源來維持高效的除磷［5］。因此，對于本試驗采用的碳磷比較低的合流污水而言，原水分流會影響厭氧區(qū)的碳源量，使磷的去除率明顯下降。
　　2.3中間沉淀區(qū)的工作情況分析
　　中間沉淀區(qū)的設(shè)置是MSBR系統(tǒng)的一個重要特點。由于硝酸鹽主要存在于水相，通過泥水分離 和上清液回流，中間沉淀區(qū)可以較低的回流比完成厭氧區(qū)的污泥回流，并且將缺氧區(qū)出流中的絕大部分硝酸鹽截流在主曝氣區(qū)，避免硝酸鹽對厭氧釋磷的不利影響。然而試 驗表明，中間沉淀區(qū)現(xiàn)有的設(shè)計和運行存在一些問題，使之難以發(fā)揮應(yīng)有的作用。
　　現(xiàn)有設(shè)計中的流程安排和上清液的回流不利于中間沉淀區(qū)的正常運行，反硝化作用產(chǎn)生大量的氣泡使污泥沉降性能變差，尤其是原水分流后，缺氧區(qū)反硝化作用增強，混合液中的微小氣泡增多，加之中間沉淀區(qū)入流負(fù)荷增加，泥水分離效果惡化。其次，在沉淀區(qū)有限的水 深內(nèi)，上清液回流很容易引起返混，阻礙污泥沉淀，加重了缺氧區(qū)和沉淀區(qū)的水面浮泥現(xiàn)象，也使回流上清液中的污泥含量劇增，從而減少了實際進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的污泥量。
　　實際運行中，中間沉淀區(qū)的上清液回流泵的流量偏小，未能將厭氧區(qū)污泥回流比控制在設(shè)計 要求的(0.2～0.5) Q范圍內(nèi)，因此部分硝酸鹽隨污泥進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)。系統(tǒng)氮平衡計算顯示， 在工況B(進(jìn)水不分流)中有相當(dāng)數(shù)量的硝酸鹽在厭氧區(qū)反硝化去除，這說明當(dāng)厭氧區(qū)有充足 的碳源時，反硝化和充分的釋磷作用可以同時發(fā)生。然而進(jìn)水分流后，厭氧區(qū)碳源量大大減少，此時顯然大量硝酸鹽在缺氧區(qū)去除，但是中間沉淀區(qū)上清液的回流量不變，厭氧區(qū)污泥 回流量相應(yīng)增加了105 L/h(1/3Q)，通過回流污泥進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽氮量有所增加，厭氧區(qū)硝態(tài)氮濃度在1 mg/L左右，超出工況B一倍。這對于進(jìn)水分流后碳源不足的厭氧區(qū)而 言如同雪上加霜，加劇了反硝化和釋磷的碳源競爭，干擾了釋磷的正常進(jìn)行。這說明對于碳源不足的污水，中間沉淀區(qū)的回流比對生物除磷效果十分重要。
　　鑒于目前的流程安排，在中間沉淀區(qū)的設(shè)計中應(yīng)充分考慮反硝化對污泥沉降性能的影響，選擇合適的表面負(fù)荷，底部(局部)加深并設(shè)置泥斗，減少上清液回流引起的返混，以改善沉淀效果。同時還應(yīng)根據(jù)進(jìn)水的碳源情況或運行中內(nèi)回流的實際情況，及時調(diào)整上清液 的回流比，把厭氧區(qū)污泥的回流量控制在合適的范圍內(nèi)，以保證厭氧釋磷作用的正常進(jìn)行。

3 結(jié)論與建議

　　①原水分流至缺氧區(qū)后，由于反硝化碳源形式的改變，反硝化速率常數(shù)提高了1倍，明 顯改善了系統(tǒng)的脫氮效果。
　　②對于碳磷比值低的進(jìn)水而言，分流減少了進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的有機物量，影響了聚磷菌厭 氧釋磷合成PHB的量，不利于生物除磷。
　?、壑虚g沉淀區(qū)泥水分離效果和上清液回流比直接關(guān)系到系統(tǒng)的除磷效果，設(shè)計中應(yīng)考慮反 硝化污泥沉降性能的特殊性以及上清液回流對沉淀的擾動；應(yīng)合理地選擇參數(shù)，確保良好的 沉淀效果，使大部分回流污泥都能經(jīng)歷厭氧—好氧的循環(huán)過程；同時應(yīng)將厭氧區(qū)的污泥回流 量控制在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，避免反硝化干擾正常的釋磷作用。

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作者簡介：李春鞠(1974-)，女，漢族，安徽人，工學(xué) 碩士，現(xiàn)為香港科技大學(xué)博士研究生，研究方向：水污染控制。
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收稿日期：2000-05-13